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    漸開線直齒和斜齒圓柱齒輪承載能力計(jì)算方法 工業(yè)齒輪應(yīng)用齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算(GB/T19406-2003) 
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    7齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算
    7.1基本公式
    7.1.1概述
    如ISO6336-3:1996所述,齒根的拉抻應(yīng)力不應(yīng)超過材料的許用齒根應(yīng)力。這是計(jì)算輪齒彎曲強(qiáng)度的基礎(chǔ)。
    實(shí)際齒根應(yīng)力σF與許用齒根應(yīng)力σFp、大小輪應(yīng)分別計(jì)算,σF應(yīng)小于σFp。
    7.1.2齒根應(yīng)力σF的確定
    本標(biāo)準(zhǔn)采用ISO6336-3:1996的B法。
    齒根應(yīng)力σF計(jì)算
    式中:
    σF——齒根應(yīng)力的基本值,即一對(duì)無誤差齒輪在靜態(tài)名義轉(zhuǎn)矩作用下,齒根處產(chǎn)生的最大局部拉應(yīng)力;
    bF——齒寬(見4.4)。
    對(duì)于多傳動(dòng)分支的齒輪系(行星齒輪系或分流式齒輪系的情況下,總切向載荷不能很均勻地分布在每個(gè)嚙合副上(取決于設(shè)計(jì)、切向速度與制造精度)。需用KrKA替代式(75)中的KA,以調(diào)整單個(gè)嚙合副上的平均切向載荷,見第5章。
    7.1.3許用齒根應(yīng)力σFP的確定
    7.1.3.1概述
    用式(77)確定許用齒根應(yīng)力。
    7.1.3.2許用齒根應(yīng)力(基準(zhǔn))σ­FPref
    用式(77)計(jì)算許用齒根應(yīng)力(基準(zhǔn))σ­FPref­,此時(shí)取YN=1,并選取適當(dāng)?shù)摩?shy;FE、YδrelT、Y­RrelT、YX與SFmin值。
    7.1.3.3許用齒根應(yīng)力(靜強(qiáng)度)σ­FPstat,此時(shí),根據(jù)7.5的循環(huán)次數(shù)1010,并選取適當(dāng)?shù)摩?shy;FE、YδrelT、Y­RrelT、YX與SFmin值。
    7.1.3.4許用齒根應(yīng)力(載荷循環(huán)次數(shù)1010)σ­FP10
    用式(77)計(jì)算許用齒根應(yīng)力(載荷循環(huán)次數(shù)1010)σFP10,此時(shí),根據(jù)7.5的循環(huán)次1010,取YN=YNT,并選取適當(dāng)?shù)摩?shy;FE、YδrelT、YRrelT、YX與SFmin值。
    7.1.3.5許用齒根應(yīng)力(有限壽命或長壽命)σ­FP
    有限壽命的范圍是載循環(huán)次數(shù)NL處在相當(dāng)于靜態(tài)齒根許用應(yīng)力時(shí)的載荷循環(huán)次數(shù)與3×106載荷循環(huán)數(shù)之間。
    ——對(duì)于有限壽命范圍內(nèi)一個(gè)給定的載荷循環(huán)次數(shù)NL,確定σ­FP是用圖解或在根據(jù)7.1.3.2由基準(zhǔn)強(qiáng)度得到的值與根據(jù)7.1.3.4由載荷循環(huán)次數(shù)1010得到的值之間插值計(jì)算;
    ——對(duì)于長壽命范圍內(nèi)一個(gè)給定的載荷循環(huán)次數(shù)NL,確定σ­FP是用圖解或在根據(jù)7.1.3.2由基準(zhǔn)強(qiáng)度得到的值與根據(jù)7.1.3.4由載荷循環(huán)次數(shù)1010得到的值之間插值計(jì)算;
    對(duì)于大于循環(huán)次數(shù)1010的許用齒根應(yīng)力σ­FP的值尚未建立。
    7.1.4彎曲強(qiáng)度計(jì)算的安全系數(shù)SF
    大小輪的SF應(yīng)分別計(jì)算,σ­FG按式(77)與7.1.3確定,σ­F根據(jù)式(75)確定。
    有關(guān)安全系數(shù)與失效概率的詳細(xì)資料見ISO 6336-1:1996的4.1.3。彎曲強(qiáng)度的最小安全系數(shù)見7.9
    7.2齒形系數(shù)YF與應(yīng)力修畫龍點(diǎn)睛系數(shù)YS
    這兩個(gè)系數(shù)用于考慮齒形對(duì)名義彎曲應(yīng)力的影響,大小輪的YF與YS分別確定。詳細(xì)資料可見ISO6336-3。
    對(duì)于斜齒輪,按當(dāng)量直齒輪確定YF。當(dāng)量直齒輪的參數(shù)見7.2.2.4。
    以下給出的公式適用于具有或沒有挖根的所有基本齒條齒廊。但需滿足下列條件:
    a)30°切線的切點(diǎn)應(yīng)位于齒根圓角處;
    b)齒輪的基本齒條齒廓具有齒根圓角;
    c)輪齒是用齒條刀具(如滾刀或梳齒刀)展成加工的。
    7.2.2YF的確定
    7.2.2.1概述
    齒形系數(shù)YF由齒根危險(xiǎn)截面的法向弦齒厚SFn與載荷作用在外齒輪齒頂?shù)膹澢Ρ踙Fe確定。
    7.2.2.2外齒輪傳動(dòng)
    當(dāng)齒頂有倒圓或倒棱時(shí),需用“有效頂圓直徑”dNa來代替計(jì)算中的頂圓直徑da;dNa是靠近頂圓柱面包容可用齒廓極限的圓的直徑。
    首先確定輔助值E、G與H:
    用計(jì)算得出的θ再代入式(83)計(jì)算θ,并連續(xù)用式(83)計(jì)算直到 的值沒有明顯的改變?yōu)橹�。�?jīng)過二或三次迭代后函數(shù)收斂。在式(84)~式(86)中,使用 的最終值。
    當(dāng)量齒輪的參數(shù)見7.2.2.4。
    漸開線直齒和斜齒圓柱齒輪承載能力計(jì)算方法 工業(yè)齒輪應(yīng)用齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算
    7.2.2.3內(nèi)齒輪傳動(dòng)
    假定用一個(gè)特殊齒條的齒形系數(shù)值近似地替代內(nèi)齒輪的齒形系數(shù)。該齒條的齒廓是基本條齒廓的一種改型,它能展成內(nèi)齒輪的精確配對(duì)齒輪的法向齒廓(包括齒頂圓與齒根圓),齒頂載荷角為αn
    式(79)中所用參數(shù)的值確定如下:
    式中:
    den2——由式(100)確定,參數(shù)加下標(biāo)2;
    dfn2——與dan的確定方法相同(見式99);注意dfn2-df2=dn2-d2
    齒根圓角半徑ρF2
    當(dāng)內(nèi)齒輪齒根圓角半徑ρF2為已知時(shí),取ρF2fp2;當(dāng)ρF2為未知時(shí),可按下列所似方法確定。
    式中:
    dNf2——接近齒根圓的一個(gè)圓的直徑,包含嚙合副的內(nèi)齒輪或較大外齒輪可用齒廓極限。
    對(duì)內(nèi)齒輪直徑用負(fù)號(hào)。
    7.2.2.4當(dāng)量齒輪的參數(shù)
    對(duì)外齒輪z取正值,對(duì)內(nèi)齒輪 取負(fù)值(見表1的腳注)。
    7.2.3YS的確定
    應(yīng)力修正系數(shù)YS用式(104)計(jì)算,該公式在1≤qs≤8范圍內(nèi)是有效的。
    YS=(1.2+0.13L)qS[1/(1.21+2.3/L)]……………………(104)
    式中:
    SFn——對(duì)外齒輪用式(84),對(duì)內(nèi)齒輪用式(87);
    hFe——對(duì)外齒輪用式(86),對(duì)內(nèi)齒輪用式(88)。
    式中:
    ρF——對(duì)外齒輪用式(85),對(duì)內(nèi)齒輪用式(91)。
    7.3彎曲強(qiáng)度計(jì)算的螺旋角系數(shù)Yβ
    將當(dāng)量直齒輪的齒根應(yīng)力(計(jì)算的原始值)通過螺旋角系數(shù)Yβ轉(zhuǎn)換為相應(yīng)斜齒輪的齒根應(yīng)力,用此方法考慮斜齒輪傾斜線的影響(齒根應(yīng)力偏�。�
    當(dāng)εβ1與β≤30°時(shí)
    當(dāng)εβ1與β>30°時(shí)
    Yβ=0.75……………………(108)
    當(dāng)εβ1與β≤30°時(shí)
    當(dāng)εβ1與β>30°時(shí)
    Yβ=1-0.25εβ………………(110)
    7.4材料的彎曲疲勞極限σFE
    GB/T 8539-2000提供了常用齒輪材料的σFlim與σFE的資料,也包含ML、MQ與ME質(zhì)量等級(jí)對(duì)熱處理與材料質(zhì)量的要求。
    除非另有協(xié)議,工業(yè)齒輪采用MQ質(zhì)量等級(jí)。本標(biāo)準(zhǔn)選用ISO6336-3:1996的B法。
    7.5彎曲強(qiáng)度計(jì)算有壽命系數(shù)YNT
    本標(biāo)準(zhǔn)采用ISO 6336-3:1996的B 法。YNT值由表7給出。
    表7壽命系數(shù)YNT
    材料a
    載荷循環(huán)數(shù)
    壽命系數(shù)YNT
    V
    GGG(perl.,bai.)
    GTS(perl.)
    NL≤104(靜態(tài))
    2.5
    NL=3×106
    1.0
    NL=1010
    ME,MX:1.0b
    MQ:0.92
    ML:0.85
    Eh,IF(root)
    NL≤103(靜態(tài))
    2.5
    NL=3×106
    1.0
    NL=1010
    ME,MX:1.0b
    MQ:0.92
    ML:0.85
    St,St(cast),
    NT(nitr.),
    NV(nitr),
    GG,GGG(ferr.)
    NL≤103(靜態(tài))
    1.6
    NL=3×106
    1.0
    NL=1010
    ME,MX:1.0b
    MQ:0.92
    ML:0.85
    NV(nitrocar.)
    NL≤103(靜態(tài))
    1.1
    NL=3×106
    1.0
    NL=1010
    ME,MX:1.0b
    MQ:0.92
    ML:0.85
    a所有縮略語說明見表2。
    b建議最佳制造與試驗(yàn)。
    7.6相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù)YδrelT
    7.6.1概述
    YδrelT近似地表示齒根圓角區(qū)域的應(yīng)力集中程度。本標(biāo)準(zhǔn)采用的是ISO633-3:1996的B法。
    7.6.2關(guān)于參考與長壽命應(yīng)力的YδrelT
    YδrelT可用式(111)計(jì)算
    滑移層厚度ρ′是材料的函數(shù),可由表8查得。
    表8滑移層厚度ρ′值
    材料a
    ρ′/mm
    GG:σB=150N/mm2
    GG,GGG(ferr.):σB=300N/mm2
    0.3124
    0.3095
    NT,NV;全部硬化
    0.1005
    St: σB=300N/mm2
    St: σB=400N/mm2
    0.0833
    0.0445
    V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=500N/mm2
    V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=600N/mm2
    V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=800N/mm2
    V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=1000N/mm2
    0.281
    0.0194
    0.0064
    0.0014
    Eh,IF(齒根);全部硬化
    0.0030
    a對(duì)所有縮略語說明見表2。
    用式(112)計(jì)算相對(duì)應(yīng)力梯度10):(應(yīng)用于模數(shù)m=5mm,尺寸的影響包含在尺寸系數(shù)YX中(見7.8節(jié))。)
    x*=xp*(1+2qs)………………………………(112)
    xp*=1/5
    標(biāo)準(zhǔn)的基準(zhǔn)試驗(yàn)齒輪的值用xp*值用qsT=2.5替代qs­代入式(112)中求得。
    7.6.3靜強(qiáng)度的YδrelT
    YδrelT可用式(113)~式(117)計(jì)算。
    a)對(duì)于有較好限定屈服極限的鋼St11):
    b)對(duì)于具用平穩(wěn)增加的延伸率曲線與0.2%殘余變形的鋼、V鋼與GGG(Perl.,bai.)鑄鐵11)
    c)對(duì)于以產(chǎn)生初始裂紋時(shí)的應(yīng)力為極限應(yīng)力的Eh與IF(齒根)鋼11)
    YδrelT=0.44Ys+0.12……………………(115)
    d)對(duì)于以產(chǎn)生初列裂紋時(shí)的應(yīng)力為極限應(yīng)力的NT與NV鋼11)­(所用縮略語說明見表2。)
    YδrelT=0.20Ys+0.60……………………(116)
    e)對(duì)于以產(chǎn)生初列裂紋時(shí)的應(yīng)力為極限奕力的GG與GGG(ferr.)鑄鐵11)
    YδrelT=1.0……………………(117)
    7.7相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)YδrelT
    7.7.1概述
    相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)YδrelT用于考慮齒根表面狀況對(duì)齒根應(yīng)力的影響。主要取決于齒根圓角處的表面粗糙度。
    表面狀況對(duì)齒根彎曲強(qiáng)度的影響不僅取決于齒根圓角處的表面粗糙度,而且取決于尺寸和形狀(這是缺口的缸口問題)。至今還沒有經(jīng)過充分的研究數(shù)據(jù)可供在本標(biāo)準(zhǔn)中采用。這里應(yīng)用的方法僅是當(dāng)傷痕或類似缺陷的深度不大于2Rz時(shí)才有效。
    注:2Rz為初步估計(jì)值。
    本標(biāo)準(zhǔn)使用ISO 6336-3:1996的C法。
    7.7.2基準(zhǔn)應(yīng)力與長壽命應(yīng)力的YRelT
    對(duì)于所有材料
    ——當(dāng)Rz≤μm時(shí)
    YRelT=1.0……………………(118)
    ——當(dāng)Rz>μm時(shí)
    YRelT=0.9……………………(119)
    7.7.3靜強(qiáng)度的YRelT
    對(duì)于所有材料的YRelT,與齒根圓角粗糙度無關(guān)。
    YRrelT=1.0……………………(120)
    7.8彎曲強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù)Y
    Y用以考慮尺寸大小對(duì)下列因素的影響:
    ——材料組織薄弱點(diǎn)的概率分布;
    ——應(yīng)力梯度,根據(jù)材料理論,應(yīng)力梯度隨著尺寸的增加而減�。�
    ——材料質(zhì)量;
    ——鍛造質(zhì)量,缺陷的存在等。
    本標(biāo)準(zhǔn)采用ISO6336-3:1996的B法。
    按表9計(jì)算YX。
    表9彎曲強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù)YX
    材料a
    循環(huán)次數(shù)
    法向模數(shù)
    尺寸系數(shù)YX
    St,St(cast),V,
    GGG(perl.,bai),
    GTS(perl.)
    3×104~1010
    mn≤5
    5<mn<30
    mn≥30
    Yx=1.0
    Yx=1.03~0.0006 mn
    Yx=0.85
    Eh,IF(root),
    NT(nitr.),
    NV(nirt.),
    NV(nirtocar)
    mn≤5
    5<mn<30
    mn≥30
    Yx=1.0
    Yx=1.05~0.01 mn
    Yx=0.8
    GGG,GGG(ferr.)
    mn≤5
    5<mn<30
    mn≥30
    Yx=1.0
    Yx=1.075~0.015 mn
    Yx=0.7
    所有材料
    靜態(tài)
    -
    x=1.0
    a 對(duì)所用縮略語說明見表2。
    7.9彎曲強(qiáng)度計(jì)算的最小安全系數(shù)SFmin
    關(guān)于安全系數(shù)的一般概念見第4章;彎曲強(qiáng)度計(jì)算的安全系數(shù)SF,見7.1.4。如果供需雙方?jīng)]有其他協(xié)議,本標(biāo)準(zhǔn)使用以下彎曲強(qiáng)度的最小安全系數(shù)SFmin;
    SFmin=1.2……………………(121)
     
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