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      漸開線直齒和斜齒圓柱齒輪承載能力計(jì)算方法 工業(yè)齒輪應(yīng)用齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算(GB/T19406-2003) 
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      7齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算
      7.1基本公式
      7.1.1概述
      如ISO6336-3:1996所述,齒根的拉抻應(yīng)力不應(yīng)超過材料的許用齒根應(yīng)力。這是計(jì)算輪齒彎曲強(qiáng)度的基礎(chǔ)。
      實(shí)際齒根應(yīng)力σF與許用齒根應(yīng)力σFp、大小輪應(yīng)分別計(jì)算,σF應(yīng)小于σFp。
      7.1.2齒根應(yīng)力σF的確定
      本標(biāo)準(zhǔn)采用ISO6336-3:1996的B法。
      齒根應(yīng)力σF計(jì)算
      式中:
      σF——齒根應(yīng)力的基本值,即一對(duì)無誤差齒輪在靜態(tài)名義轉(zhuǎn)矩作用下,齒根處產(chǎn)生的最大局部拉應(yīng)力;
      bF——齒寬(見4.4)。
      對(duì)于多傳動(dòng)分支的齒輪系(行星齒輪系或分流式齒輪系的情況下,總切向載荷不能很均勻地分布在每個(gè)嚙合副上(取決于設(shè)計(jì)、切向速度與制造精度)。需用KrKA替代式(75)中的KA,以調(diào)整單個(gè)嚙合副上的平均切向載荷,見第5章。
      7.1.3許用齒根應(yīng)力σFP的確定
      7.1.3.1概述
      用式(77)確定許用齒根應(yīng)力。
      7.1.3.2許用齒根應(yīng)力(基準(zhǔn))σ­FPref
      用式(77)計(jì)算許用齒根應(yīng)力(基準(zhǔn))σ­FPref­,此時(shí)取YN=1,并選取適當(dāng)?shù)摩?shy;FE、YδrelT、Y­RrelT、YX與SFmin值。
      7.1.3.3許用齒根應(yīng)力(靜強(qiáng)度)σ­FPstat,此時(shí),根據(jù)7.5的循環(huán)次數(shù)1010,并選取適當(dāng)?shù)摩?shy;FE、YδrelT、Y­RrelT、YX與SFmin值。
      7.1.3.4許用齒根應(yīng)力(載荷循環(huán)次數(shù)1010)σ­FP10
      用式(77)計(jì)算許用齒根應(yīng)力(載荷循環(huán)次數(shù)1010)σFP10,此時(shí),根據(jù)7.5的循環(huán)次1010,取YN=YNT,并選取適當(dāng)?shù)摩?shy;FE、YδrelT、YRrelT、YX與SFmin值。
      7.1.3.5許用齒根應(yīng)力(有限壽命或長壽命)σ­FP
      有限壽命的范圍是載循環(huán)次數(shù)NL處在相當(dāng)于靜態(tài)齒根許用應(yīng)力時(shí)的載荷循環(huán)次數(shù)與3×106載荷循環(huán)數(shù)之間。
      ——對(duì)于有限壽命范圍內(nèi)一個(gè)給定的載荷循環(huán)次數(shù)NL,確定σ­FP是用圖解或在根據(jù)7.1.3.2由基準(zhǔn)強(qiáng)度得到的值與根據(jù)7.1.3.4由載荷循環(huán)次數(shù)1010得到的值之間插值計(jì)算;
      ——對(duì)于長壽命范圍內(nèi)一個(gè)給定的載荷循環(huán)次數(shù)NL,確定σ­FP是用圖解或在根據(jù)7.1.3.2由基準(zhǔn)強(qiáng)度得到的值與根據(jù)7.1.3.4由載荷循環(huán)次數(shù)1010得到的值之間插值計(jì)算;
      對(duì)于大于循環(huán)次數(shù)1010的許用齒根應(yīng)力σ­FP的值尚未建立。
      7.1.4彎曲強(qiáng)度計(jì)算的安全系數(shù)SF
      大小輪的SF應(yīng)分別計(jì)算,σ­FG按式(77)與7.1.3確定,σ­F根據(jù)式(75)確定。
      有關(guān)安全系數(shù)與失效概率的詳細(xì)資料見ISO 6336-1:1996的4.1.3。彎曲強(qiáng)度的最小安全系數(shù)見7.9
      7.2齒形系數(shù)YF與應(yīng)力修畫龍點(diǎn)睛系數(shù)YS
      這兩個(gè)系數(shù)用于考慮齒形對(duì)名義彎曲應(yīng)力的影響,大小輪的YF與YS分別確定。詳細(xì)資料可見ISO6336-3。
      對(duì)于斜齒輪,按當(dāng)量直齒輪確定YF。當(dāng)量直齒輪的參數(shù)見7.2.2.4。
      以下給出的公式適用于具有或沒有挖根的所有基本齒條齒廊。但需滿足下列條件:
      a)30°切線的切點(diǎn)應(yīng)位于齒根圓角處;
      b)齒輪的基本齒條齒廓具有齒根圓角;
      c)輪齒是用齒條刀具(如滾刀或梳齒刀)展成加工的。
      7.2.2YF的確定
      7.2.2.1概述
      齒形系數(shù)YF由齒根危險(xiǎn)截面的法向弦齒厚SFn與載荷作用在外齒輪齒頂?shù)膹澢Ρ踙Fe確定。
      7.2.2.2外齒輪傳動(dòng)
      當(dāng)齒頂有倒圓或倒棱時(shí),需用“有效頂圓直徑”dNa來代替計(jì)算中的頂圓直徑da;dNa是靠近頂圓柱面包容可用齒廓極限的圓的直徑。
      首先確定輔助值E、G與H:
      用計(jì)算得出的θ再代入式(83)計(jì)算θ,并連續(xù)用式(83)計(jì)算直到 的值沒有明顯的改變?yōu)橹。?jīng)過二或三次迭代后函數(shù)收斂。在式(84)~式(86)中,使用 的最終值。
      當(dāng)量齒輪的參數(shù)見7.2.2.4。
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      7.2.2.3內(nèi)齒輪傳動(dòng)
      假定用一個(gè)特殊齒條的齒形系數(shù)值近似地替代內(nèi)齒輪的齒形系數(shù)。該齒條的齒廓是基本條齒廓的一種改型,它能展成內(nèi)齒輪的精確配對(duì)齒輪的法向齒廓(包括齒頂圓與齒根圓),齒頂載荷角為αn
      式(79)中所用參數(shù)的值確定如下:
      式中:
      den2——由式(100)確定,參數(shù)加下標(biāo)2;
      dfn2——與dan的確定方法相同(見式99);注意dfn2-df2=dn2-d2
      齒根圓角半徑ρF2
      當(dāng)內(nèi)齒輪齒根圓角半徑ρF2為已知時(shí),取ρF2fp2;當(dāng)ρF2為未知時(shí),可按下列所似方法確定。
      式中:
      dNf2——接近齒根圓的一個(gè)圓的直徑,包含嚙合副的內(nèi)齒輪或較大外齒輪可用齒廓極限。
      對(duì)內(nèi)齒輪直徑用負(fù)號(hào)。
      7.2.2.4當(dāng)量齒輪的參數(shù)
      對(duì)外齒輪z取正值,對(duì)內(nèi)齒輪 取負(fù)值(見表1的腳注)。
      7.2.3YS的確定
      應(yīng)力修正系數(shù)YS用式(104)計(jì)算,該公式在1≤qs≤8范圍內(nèi)是有效的。
      YS=(1.2+0.13L)qS[1/(1.21+2.3/L)]……………………(104)
      式中:
      SFn——對(duì)外齒輪用式(84),對(duì)內(nèi)齒輪用式(87);
      hFe——對(duì)外齒輪用式(86),對(duì)內(nèi)齒輪用式(88)。
      式中:
      ρF——對(duì)外齒輪用式(85),對(duì)內(nèi)齒輪用式(91)。
      7.3彎曲強(qiáng)度計(jì)算的螺旋角系數(shù)Yβ
      將當(dāng)量直齒輪的齒根應(yīng)力(計(jì)算的原始值)通過螺旋角系數(shù)Yβ轉(zhuǎn)換為相應(yīng)斜齒輪的齒根應(yīng)力,用此方法考慮斜齒輪傾斜線的影響(齒根應(yīng)力偏。
      當(dāng)εβ1與β≤30°時(shí)
      當(dāng)εβ1與β>30°時(shí)
      Yβ=0.75……………………(108)
      當(dāng)εβ1與β≤30°時(shí)
      當(dāng)εβ1與β>30°時(shí)
      Yβ=1-0.25εβ………………(110)
      7.4材料的彎曲疲勞極限σFE
      GB/T 8539-2000提供了常用齒輪材料的σFlim與σFE的資料,也包含ML、MQ與ME質(zhì)量等級(jí)對(duì)熱處理與材料質(zhì)量的要求。
      除非另有協(xié)議,工業(yè)齒輪采用MQ質(zhì)量等級(jí)。本標(biāo)準(zhǔn)選用ISO6336-3:1996的B法。
      7.5彎曲強(qiáng)度計(jì)算有壽命系數(shù)YNT
      本標(biāo)準(zhǔn)采用ISO 6336-3:1996的B 法。YNT值由表7給出。
      表7壽命系數(shù)YNT
      材料a
      載荷循環(huán)數(shù)
      壽命系數(shù)YNT
      V
      GGG(perl.,bai.)
      GTS(perl.)
      NL≤104(靜態(tài))
      2.5
      NL=3×106
      1.0
      NL=1010
      ME,MX:1.0b
      MQ:0.92
      ML:0.85
      Eh,IF(root)
      NL≤103(靜態(tài))
      2.5
      NL=3×106
      1.0
      NL=1010
      ME,MX:1.0b
      MQ:0.92
      ML:0.85
      St,St(cast),
      NT(nitr.),
      NV(nitr),
      GG,GGG(ferr.)
      NL≤103(靜態(tài))
      1.6
      NL=3×106
      1.0
      NL=1010
      ME,MX:1.0b
      MQ:0.92
      ML:0.85
      NV(nitrocar.)
      NL≤103(靜態(tài))
      1.1
      NL=3×106
      1.0
      NL=1010
      ME,MX:1.0b
      MQ:0.92
      ML:0.85
      a所有縮略語說明見表2。
      b建議最佳制造與試驗(yàn)。
      7.6相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù)YδrelT
      7.6.1概述
      YδrelT近似地表示齒根圓角區(qū)域的應(yīng)力集中程度。本標(biāo)準(zhǔn)采用的是ISO633-3:1996的B法。
      7.6.2關(guān)于參考與長壽命應(yīng)力的YδrelT
      YδrelT可用式(111)計(jì)算
      滑移層厚度ρ′是材料的函數(shù),可由表8查得。
      表8滑移層厚度ρ′值
      材料a
      ρ′/mm
      GG:σB=150N/mm2
      GG,GGG(ferr.):σB=300N/mm2
      0.3124
      0.3095
      NT,NV;全部硬化
      0.1005
      St: σB=300N/mm2
      St: σB=400N/mm2
      0.0833
      0.0445
      V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=500N/mm2
      V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=600N/mm2
      V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=800N/mm2
      V,GTS,GGG(perl.,bai.);σB=1000N/mm2
      0.281
      0.0194
      0.0064
      0.0014
      Eh,IF(齒根);全部硬化
      0.0030
      a對(duì)所有縮略語說明見表2。
      用式(112)計(jì)算相對(duì)應(yīng)力梯度10):(應(yīng)用于模數(shù)m=5mm,尺寸的影響包含在尺寸系數(shù)YX中(見7.8節(jié))。)
      x*=xp*(1+2qs)………………………………(112)
      xp*=1/5
      標(biāo)準(zhǔn)的基準(zhǔn)試驗(yàn)齒輪的值用xp*值用qsT=2.5替代qs­代入式(112)中求得。
      7.6.3靜強(qiáng)度的YδrelT
      YδrelT可用式(113)~式(117)計(jì)算。
      a)對(duì)于有較好限定屈服極限的鋼St11):
      b)對(duì)于具用平穩(wěn)增加的延伸率曲線與0.2%殘余變形的鋼、V鋼與GGG(Perl.,bai.)鑄鐵11)
      c)對(duì)于以產(chǎn)生初始裂紋時(shí)的應(yīng)力為極限應(yīng)力的Eh與IF(齒根)鋼11)
      YδrelT=0.44Ys+0.12……………………(115)
      d)對(duì)于以產(chǎn)生初列裂紋時(shí)的應(yīng)力為極限應(yīng)力的NT與NV鋼11)­(所用縮略語說明見表2。)
      YδrelT=0.20Ys+0.60……………………(116)
      e)對(duì)于以產(chǎn)生初列裂紋時(shí)的應(yīng)力為極限奕力的GG與GGG(ferr.)鑄鐵11)
      YδrelT=1.0……………………(117)
      7.7相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)YδrelT
      7.7.1概述
      相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)YδrelT用于考慮齒根表面狀況對(duì)齒根應(yīng)力的影響。主要取決于齒根圓角處的表面粗糙度。
      表面狀況對(duì)齒根彎曲強(qiáng)度的影響不僅取決于齒根圓角處的表面粗糙度,而且取決于尺寸和形狀(這是缺口的缸口問題)。至今還沒有經(jīng)過充分的研究數(shù)據(jù)可供在本標(biāo)準(zhǔn)中采用。這里應(yīng)用的方法僅是當(dāng)傷痕或類似缺陷的深度不大于2Rz時(shí)才有效。
      注:2Rz為初步估計(jì)值。
      本標(biāo)準(zhǔn)使用ISO 6336-3:1996的C法。
      7.7.2基準(zhǔn)應(yīng)力與長壽命應(yīng)力的YRelT
      對(duì)于所有材料
      ——當(dāng)Rz≤μm時(shí)
      YRelT=1.0……………………(118)
      ——當(dāng)Rz>μm時(shí)
      YRelT=0.9……………………(119)
      7.7.3靜強(qiáng)度的YRelT
      對(duì)于所有材料的YRelT,與齒根圓角粗糙度無關(guān)。
      YRrelT=1.0……………………(120)
      7.8彎曲強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù)Y
      Y用以考慮尺寸大小對(duì)下列因素的影響:
      ——材料組織薄弱點(diǎn)的概率分布;
      ——應(yīng)力梯度,根據(jù)材料理論,應(yīng)力梯度隨著尺寸的增加而減。
      ——材料質(zhì)量;
      ——鍛造質(zhì)量,缺陷的存在等。
      本標(biāo)準(zhǔn)采用ISO6336-3:1996的B法。
      按表9計(jì)算YX。
      表9彎曲強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù)YX
      材料a
      循環(huán)次數(shù)
      法向模數(shù)
      尺寸系數(shù)YX
      St,St(cast),V,
      GGG(perl.,bai),
      GTS(perl.)
      3×104~1010
      mn≤5
      5<mn<30
      mn≥30
      Yx=1.0
      Yx=1.03~0.0006 mn
      Yx=0.85
      Eh,IF(root),
      NT(nitr.),
      NV(nirt.),
      NV(nirtocar)
      mn≤5
      5<mn<30
      mn≥30
      Yx=1.0
      Yx=1.05~0.01 mn
      Yx=0.8
      GGG,GGG(ferr.)
      mn≤5
      5<mn<30
      mn≥30
      Yx=1.0
      Yx=1.075~0.015 mn
      Yx=0.7
      所有材料
      靜態(tài)
      -
      x=1.0
      a 對(duì)所用縮略語說明見表2。
      7.9彎曲強(qiáng)度計(jì)算的最小安全系數(shù)SFmin
      關(guān)于安全系數(shù)的一般概念見第4章;彎曲強(qiáng)度計(jì)算的安全系數(shù)SF,見7.1.4。如果供需雙方?jīng)]有其他協(xié)議,本標(biāo)準(zhǔn)使用以下彎曲強(qiáng)度的最小安全系數(shù)SFmin;
      SFmin=1.2……………………(121)
       
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